KSE62-25-P2产品功能
KSE62-25-P2由伊明传动（厦门）有限公司库存供应KSE62-25-P2 交流伺服电动机定子的构造基本上与电容分相式单相异步电动机相似.其定子上装有两个位置互差90°的绕组，一个是励磁绕组Rf，它始终接在交流电压Uf上；另一个是控制绕组L，联接控制电压Uc。所以交流伺服电动机又称两个伺服电动机。 交流伺服电动机的转子通常做成鼠笼式，但为了使伺服电动机具有较宽的调速范围、线性的机械特性，无“自转”现象和快速响应的性能，它与普通电动机相比，应具有转子电阻大和转动惯量小这两个特点。目前应用较多的转子结构有两种形式：一种是采用高电阻率的导电材料做成的高电阻率导条的鼠笼转子，为了减小转子的转动惯量，转子做得细长；另一种是采用铝合金制成的空心杯形转子，杯壁很薄，仅0.2-0.3mm，为了减小磁路的磁阻，要在空心杯形转子内放置固定的内定子.空心杯形转子的转动惯量很小，反应迅速，而且运转平稳，因此被广泛采用。 交流伺服电动机在没有控制电压时，定子内只有励磁绕组产生的脉动磁场，转子静止不动。当有控制电压时，定子内便产生一个磁场，转子沿磁场的方向，在负载恒定的情况下，电动机的转速随控制电压的大小而变化，当控制电压的相位相反时，伺服电动机将反转。
PSR140L1-3-24-110 PSR140L1-4-24-110 PSR140L1-5-24-110 PSR140L1-6-24-110 PSR140L1-7-24-110 PSR140L1-8-24-110 PSR140L1-10-24-110 PSR140L2-15-24-110 PSR140L2-16-24-110 PSR140L2-20-24-110 PSR140L2-25-24-110 PSR140L2-28-24-110 PSR140L2-30-24-110 PSR140L2-35-24-110 PSR140L2-40-24-110 PSR140L2-50-24-110 PSR140L2-60-24-110 PSR140L2-70-24-110 PSR140L2-80-24-110 PSR140L2-100-24-110 PSR140L1-3-35-114.3 PSR140L1-4-35-114.3 PSR140L1-5-35-114.3 PSR140L1-6-35-114.3 PSR140L1-7-35-114.3 PSR140L1-8-35-114.3 PSR140L1-10-35-114.3 PSR140L2-15-35-114.3 PSR140L2-16-35-114.3 PSR140L2-20-35-114.3 PSR140L2-25-35-114.3 PSR140L2-28-35-114.3 PSR140L2-30-35-114.3 PSR140L2-35-35-114.3 PSR140L2-40-35-114.3 PSR140L2-50-35-114.3 PSR140L2-60-35-114.3 PSR140L2-70-35-114.3 PSR140L2-80-35-114.3 PSR140L2-100-35-114.3 PSR180L1-3-35-114.3 PSR180L1-4-35-114.3 PSR180L1-5-35-114.3 PSR180L1-6-35-114.3 PSR180L1-7-35-114.3 PSR180L1-8-35-114.3 PSR180L1-10-35-114.3 PSR180L2-15-35-114.3 PSR180L2-16-35-114.3 PSR180L2-20-35-114.3 PSR180L2-25-35-114.3 PSR180L2-28-35-114.3 PSR180L2-30-35-114.3 PSR180L2-35-35-114.3 PSR180L2-40-35-114.3 PSR180L2-50-35-114.3 PSR180L2-60-35-114.3 PSR180L2-70-35-114.3 PSR180L2-80-35-114.3 PSR180L2-100-35-114.3 KSE62-25-P2
目前，高性能永磁电机的永磁体多为性能优异的钕铁硼永磁材料。但与铁氧体相比，它的电导率较高，所以当外磁场变化时，永磁会产生涡流，。钕铁硼作为采用多的永磁体材料，虽然性能令人满意，但耐热性差，为此，地分析和计算永磁的涡流损耗，具有很现实的意义。本课题拟采用商用有限元对高速电主轴永磁电机永磁体的涡流损耗进行分析，以永磁体涡流损耗的大小和分布规律，并研究永磁体涡流损耗的影响因素，从而为减小永磁体涡流损耗提供依据。 主要的研究内容包括以下几方面： （1）建立高速电主轴永磁电机有限元模型，对模型进行激励源加载和剖分，为涡流损耗的分析奠定基础； （2）采用上述模型，计算永磁涡流损耗的大小和分布； （3）分析正弦波供电和变频器供电下永磁体涡流损耗的特点； （4）着重研究不同极槽数、转子磁路结构对永磁体涡流损耗的影响； （5）分析涡流损耗对电机性能的影响，提出了关于永磁电机性能的电机结构方案。 永磁同步电机转速不高的时候，气隙磁场谐波比较低，可以忽略转子内的涡流损耗，但是对于高速永磁同步电机来说，气隙磁场低次谐波的也是比较高的，其引起的转子涡流损耗则不可以忽略。特别是采用钕铁硼材料的内置式永磁同步电机，因其具有较高的负温度系数和较高的电导率，且内置式转子结构的散热条件相对较差，涡流损耗容易引起电机永磁体局部的温升过高，并且会局部失磁风险加大，从而影响电机的使用寿命和其工作的可靠性。 对于高速永磁同步电机，其永磁体涡流损耗的大小与许多因素有关，本文主要研究的是永磁置式与表贴式，空载情况与负载情况下，正弦波供电与变频器供电，不同的极槽配合等各种情况下的永磁体产生的涡流损耗的大小分布情况。 电流的时间谐波和空间谐波含量将会直接影响转子永磁涡流损耗的大小，而现在许多永磁同步电机都会采用变频器供电，而在变频器供电时其中会有大量的时间谐波存在的，而这些谐波在电机运行时会在转子内产生较大涡流损耗。所以本实验内就对永磁同步电机分别进行了正弦波供电和变频器供电，观察其不同之处。可能在进行时有些不足之处，所以在观察到的其波形图效果不是特别明显，但是足以发现在进行变频器供电时，由于其中的谐波作用，部分地方会出现不规则变化，出现较大或较小的涡流损耗。如果只是在进行正弦波供电时，转子永磁的涡流损耗主要是由于定子槽型结构所决定的，其涡流密度较小，当然产生的涡流损耗也比较小。而在变频器供电后涡流密度会明显增大，涡流损耗也随之。通过以上的分析实验可知，在对永磁电机供电时，必须减小或削弱其谐波含量，因为电流的谐波会对转子永磁体涡流损耗影响比较大，才会减小其谐波带来的涡流损耗。
EVL070-3-S2-P2 EVL070-4-S2-P2 EVL070-5-S2-P2 EVL070-6-S2-P2 EVL070-7-S2-P2 EVL070-8-S2-P2 EVL070-9-S2-P2 EVL070-10-S2-P2 EVL070-14-S2-P2 EVL070-20-S2-P2 EVL070-15-S2-P2 EVL070-25-S2-P2 EVL070-30-S2-P2 EVL070-35-S2-P2 EVL070-40-S2-P2 EVL070-50-S2-P2 EVL070-70-S2-P2 EVL070-80-S2-P2 EVL070-100-S2-P2 EVL070-120-S2-P2 EVL070-140-S2-P2 EVL070-160-S2-P2 EVL070-180-S2-P2 EVL070-200-S2-P2 EVL090-3-S2-P2 EVL090-4-S2-P2 EVL090-5-S2-P2 EVL090-6-S2-P2 EVL090-7-S2-P2 EVL090-8-S2-P2 EVL090-9-S2-P2 EVL090-10-S2-P2 EVL090-14-S2-P2 EVL090-20-S2-P2 EVL090-15-S2-P2 EVL090-25-S2-P2 EVL090-30-S2-P2 EVL090-35-S2-P2 EVL090-40-S2-P2 EVL090-50-S2-P2 EVL090-70-S2-P2 EVL090-80-S2-P2 EVL090-100-S2-P2 EVL090-120-S2-P2 EVL090-140-S2-P2 EVL090-160-S2-P2 EVL090-180-S2-P2 EVL090-200-S2-P2 KSE62-25-P2
