EAMON伊明NEMA42行星减速机MF120X-L2-20-19-70产品选型
EAMON伊明NEMA42行星减速机MF120X-L2-20-19-70由伊明传动（厦门）有限公司进口批发EAMON伊明NEMA42行星减速机MF120X-L2-20-19-70 目前，高速渐开线行星齿轮传动装置所传递的功率已达到2000KW，输出转矩已达到4500KNm。据有关资料介绍，人们认为目前行星齿轮传动技术的发展方向如下。 1、化、多品种目前上已有50多个渐开线行星齿轮传动系列设计；而且还演化出多种型式的行星减速机、差速器和行星变速机等多器种的产品。 2、齿面、高精度行星传动机构中的齿轮广泛采用渗碳和氮化等化学热处理。齿轮制造精度一般均在6级以上。显然，采用硬齿面、高精度有利于进一步承载能力，使齿轮尺寸更小。 3、转速、大功率行星齿轮传动机构在高速传动中，如在高速汽轮中已日益广泛的应用，其传动功率也越来越大。 4、规格、大转矩 在中低速、重载传动中，传递大转矩的大规格的行星齿轮传动已有了较大的发展。
VRB142-3-S2-P2 VRB142-4-S2-P2 VRB142-5-S2-P2 VRB142-6-S2-P2 VRB142-7-S2-P2 VRB142-8-S2-P2 VRB142-9-S2-P2 VRB142-10-S2-P2 VRB142-15-S2-P2 VRB142-20-S2-P2 VRB142-25-S2-P2 VRB142-30-S2-P2 VRB142-35-S2-P2 VRB142-40-S2-P2 VRB142-45-S2-P2 VRB142-50-S2-P2 VRB142-60-S2-P2 VRB142-70-S2-P2 VRB142-80-S2-P2 VRB142-90-S2-P2 VRB142-100-S2-P2 VRB180-3-S2-P2 VRB180-4-S2-P2 VRB180-5-S2-P2 VRB180-6-S2-P2 VRB180-7-S2-P2 VRB180-8-S2-P2 VRB180-9-S2-P2 VRB180-10-S2-P2 VRB180-15-S2-P2 VRB180-20-S2-P2 VRB180-25-S2-P2 VRB180-30-S2-P2 VRB180-35-S2-P2 VRB180-40-S2-P2 VRB180-45-S2-P2 VRB180-50-S2-P2 VRB180-60-S2-P2 VRB180-70-S2-P2 VRB180-80-S2-P2 VRB180-90-S2-P2 VRB180-100-S2-P2 VRB220-3-S2-P2 VRB220-4-S2-P2 VRB220-5-S2-P2 VRB220-6-S2-P2 VRB220-7-S2-P2 VRB220-8-S2-P2 VRB220-9-S2-P2 VRB220-10-S2-P2 VRB220-15-S2-P2 VRB220-20-S2-P2 VRB220-25-S2-P2 VRB220-30-S2-P2 VRB220-35-S2-P2 VRB220-40-S2-P2 VRB220-45-S2-P2 VRB220-50-S2-P2 VRB220-60-S2-P2 VRB220-70-S2-P2 VRB220-80-S2-P2 VRB220-90-S2-P2 VRB220-100-S2-P2 EAMON伊明NEMA42行星减速机MF120X-L2-20-19-70
2.随着人们对于更、更节能的追求，电机行业中永磁电机逐步占据着其特殊地位，特别是高速永磁同步电机以其体积小，结构简单，运行可靠等特点越来越受到社会的关注与。但高速永磁同步电机也有其不足之处，在其高速运行时，其永磁的涡流损耗就会因其很高的速度而变为不可忽视的一部分损耗，在高速运行时，由于永磁体材料的电导率较高，且散热能力较差，就会产生永磁产生大量的热，涡流损耗变大，影响永磁体的工作性能，进而影响电机工作性能。所以研究有关永磁体涡流损耗就显得尤为重要。 本文从永磁同步电机的具体结构出发，利用有限元，对电机建立二维数学模型，并对模型进行加载分析，研究永磁体涡流损耗的大小与分布特点，并从实际出发，分析高速永磁同步电机永磁体涡流损耗产生的原因和减小永磁体涡流损耗的措施。具体的工作结如下： （1）根据永磁同步电机结构特点，建立电机的数学模型，并分别赋予各部分相应的材料属性，利用有限元法，对模型进行边界条件处理和剖分处理，为之后的涡流损耗的分析奠定基础。 （2）首先分析的是内置式永磁同步电机，在电机空载状态下，给予电机转子30000rpm/min的转速，取一个周期内，设置100个时间步做瞬态分析，其永磁体涡流损耗的波形图，发现此事的涡流损耗不是很大，这是由于定子绕组中没有电流，气隙磁导分布均匀，所以涡流损耗较小。 （3）空载状态下分析之后，仍然在此转子结构的永磁同步电机的定子绕组中分别通入正弦波与变频器电流源。分别两种激励源加载后的涡流损耗波形图。从中可以发现在通入正弦波时候涡流损耗稍微会比空载时候高一点，但不是太多。而在变频器供电时其损耗会比正弦波时高很多。由此可见发现由于变频器中含有较多的谐波，所以这些电流谐波气隙磁导分布不均，产生较大的波动，永磁磁场不，严重，损耗就会。 （4）将转子磁路结构进行改变，由原来的内置式改为表贴式。表贴式的永磁体放置在转子表面，这样会使电感变小，时电流响应变快，因为在转子外侧，不会产生磁阻转矩，转矩会有好的形式。但是在电机高速时，其也会相对于内置式更容易，不能及时散热，就会永磁体涡流急剧。分别对比与内置式的永磁电机，在空载和负载情况下，表贴式的永磁体涡流损耗都会远大于内置式的涡流损耗。所以在工程中两者如何选取要根据不同特点进行研究和使用，才能更好发挥其自身的优点。 （5）后将对比分析不同的极槽配合情况下，永磁体涡流损耗的不同。先是将电机是要电机使用4极14槽，而后改变其槽数，用的是4极18槽。在这两种情况下，分别对这种内置式永磁同步电机进行求取永磁体涡流损耗。由波形，18槽的电机分别在空载和负载的两种供电情况下其永磁体涡流损耗都会稍微大于24槽的电机模型。可见，槽数的改变，了槽口的大小发生变化，气隙磁导分布不均匀，空间谐波含量有所不同，从而终转子内涡流损耗的不同。
PG120L1-3-19-70 PG120L1-4-19-70 PG120L1-5-19-70 PG120L1-6-19-70 PG120L1-7-19-70 PG120L1-8-19-70 PG120L1-10-19-70 PG120L2-15-19-70 PG120L2-16-19-70 PG120L2-20-19-70 PG120L2-25-19-70 PG120L2-30-19-70 PG120L2-35-19-70 PG120L2-40-19-70 PG120L2-50-19-70 PG120L2-60-19-70 PG120L2-70-19-70 PG120L2-80-19-70 PG120L2-100-19-70 PG120L1-3-22-110 PG120L1-4-22-110 PG120L1-5-22-110 PG120L1-6-22-110 PG120L1-7-22-110 PG120L1-8-22-110 PG120L1-10-22-110 PG120L2-15-22-110 PG120L2-16-22-110 PG120L2-20-22-110 PG120L2-25-22-110 PG120L2-30-22-110 PG120L2-35-22-110 PG120L2-40-22-110 PG120L2-50-22-110 PG120L2-60-22-110 PG120L2-70-22-110 PG120L2-80-22-110 PG120L2-100-22-110 PG120L1-3-24-110 PG120L1-4-24-110 PG120L1-5-24-110 PG120L1-6-24-110 PG120L1-7-24-110 PG120L1-8-24-110 PG120L1-10-24-110 PG120L2-15-24-110 PG120L2-16-24-110 PG120L2-20-24-110 PG120L2-25-24-110 PG120L2-30-24-110 PG120L2-35-24-110 PG120L2-40-24-110 PG120L2-50-24-110 PG120L2-60-24-110 PG120L2-70-24-110 PG120L2-80-24-110 PG120L2-100-24-110 EAMON伊明NEMA42行星减速机MF120X-L2-20-19-70
